Продукция
Поиск по сайту
Микро- и нанопластик присутствуют повсюду - в почве, воде и воздухе. Ранее ученые предлагал
В системах приточной вентиляции, теплообмена, пожаротушения используются воздухозаборные трубы. Осно
ООО ПО "Синергия" производит гибкие герметичные металлорукава высокого давления (аналоги серий Н8Д0.
Фильтры сетчатые ФС по Т-ММ-11-2003 используются в целях предохранения важных узлов трубопроводных с
КАМЕРНЫЙ КОМПЕНСАТОР
Камерный компенсатор применяется для установки в обогреваемые трубопроводы,
|
Расчет нагрузок на опоры при монтаже стартовых компенсаторов и сильфонных компенсаторов СКУ3.5.1. При определении нормативных нагрузок на опоры следует учитывать влияние следующих сил: — распорного усилия сильфонных компенсаторов, (Рр), — жесткости сильфонных компенсаторов, (Рж), — усилия от трения в подвижных опорах на участках канальных и надземных прокладок, или трения теплопровода о грунт на участках бесканальной прокладки, (Ртр), — усилия от напряжения, возникающего в прямолинейном участке теплопровода при критических отказах, связанных с нерасчетным похолоданием, (Ржив). Кроме того, следует учитывать в конкретных расчетных схемах теплопроводов: — неуравновешенные силы внутреннего давления (Рн), — упругую деформацию гибких компенсаторов или самокомпенсации (Рх, Ру). — ветровую нагрузку при надземной прокладке (Рветер). — сила (Рос) от напряжения, возникающего в прямолинейном участке теплопровода при третьем способе применения осевых СК — сильфонный компенсатор и СКУ - сильфонный компенсатор/ сильфонный узел в диапазоне температур от (tэ) до (to). 3.5.2. В общем случае нагрузка на неподвижные опоры должна приниматься по наибольшей горизонтальной осевой и боковой нагрузке от сочетания сил, перечисленных в пункте 3.4.1, при любом рабочем режиме теплопровода, при гидравлических испытаниях и при проверке на живучесть. 3.5.3. Распорное усилие от внутреннего давления (Рр) определяется по формуле: Рр = 1,25Рраб · Sэф, H; [33] 3.5.4. Усилие, возникающее вследствие жесткости осевого хода сильфонного компенсатора (Рж) определяется: Рж = Сλ · λ-1, Н; [34] 3.5.5. Сила трения (Рnh) в подвижных опорах и теплопровода о грунт (при бесканальной прокладке) определяется: Ртр = μ(0,75 · γ · Z · π · Doб · 10-3 + qтрубы)×Lмλ, H; [35] 3.5.6. Сила [Рос] от напряжения, возникающего в защемленном прямолинейном участке опорожненного теплопровода при надземной прокладке при критических отказах, связанных с нерасчетным похолоданием: Рос = [α · Е · (to - tмин)] · Fст, H; [36] 3.5.7. Суммарные горизонтальные осевые нагрузки на неподвижные опоры в рабочих режимах и при гидравлических испытаниях должны определяться: — на концевую опору, как сумма сил: ∑Р = Рр + Рж + Ртр, Н; [37] При установке ССК — сильфонный стартовый компенсатор (до его заварки): ∑Р = Рр + Рос, Н; [38] — на промежуточную опору, как разность сумм сил, действующих с каждой стороны опоры. При этом нагрузки на промежуточную неподвижную опору от участков теплопроводов (с диаметрами Dу1 и Dy2), расположенных по обе стороны опоры, определяются по формулам: а) при Dy1 > Dy2: — от распорных усилий компенсаторов: Рр = Рр1 — Рр2, Н; [39] при установке ССК — сильфонный стартовый компенсатор (до его заварки): ∑Р = (Рр + Pc)1 — (Рр + Рс)2, Н; [40] — от жесткости компенсаторов: Рж = 1,3 · Pж1 — 0,7 · Рж2, Н; [41] — от сил трения при L1 = L2: Ртр = Ртр1 — 0,7 Ртр2, Н; [42] б) при Dу1 = Dy2: — от жесткости компенсаторов: Рж = 0,6 · Pж1, H; [43] — от сил трения при L1 = L2: Ртр = 0,3 · Pтр1, Н. [44] 3.5.8. При проверке на живучесть надземно проложенных теплопроводов с осевыми СК и СКУ, имеющими ограничители нерасчетного расширения сильфонов, суммарные горизонтальные осевые нагрузки на неподвижные опоры определяются без учета веса воды, сил трения на подвижных опорах и внутреннего давления теплоносителя: — на концевую опору: ∑Ржив = Рж + Рсж, Н; [45] — на промежуточную опору — как разность сумм сил, действующих с каждой стороны опоры. При этом нагрузки на промежуточную неподвижную опору от участков теплопроводов (с диаметрами Dy1 и Dy2), расположенных по обе стороны опоры, определяются по формулам: а) при Dу1 > Dy2: Ржив = 0,6Рж1 + Рсж1 — Рсж2, Н; [46] б) при Dу1 = Dу2: Ржив = 0,6Рж1, Н; [47] 3.5.9. Формулы составлены из условия установки на смежных участках теплопроводов осевых СК, СКУ и ССК с жесткостью сильфонов, отличающихся не более ±30 %. В случае неизбежности установки на смежных участках компенсаторов с большей разностью жесткостей нагрузки на промежуточные неподвижные опоры от жесткости соответственно пересчитываются с учетом фактической разницы жесткостей. 3.5.10. При наличии на расчетных участках теплопроводов углов поворота или Z-образных участков в суммарных нагрузках на неподвижные опоры должны учитываться силы упругой деформации от этих участков [Рх и Ру], которые определяются расчетом труб на самокомпенсацию. 3.5.11. При равенстве сил, действующих с каждой стороны промежуточной неподвижной опоры, горизонтальная осевая нагрузка на неподвижную опору определяется по сумме сил, действующих с одной стороны неподвижной опоры с коэффициентом 0,3. 3.5.12. Суммарная горизонтальная боковая нагрузка на неподвижные опоры должна учитываться при поворотах трассы и ответвлений теплопровода. При этом при двухсторонних ответвлениях боковая нагрузка на неподвижную опору учитывается только от ответвления с наибольшей нагрузкой. 3.5.13. Расчетные формулы для определения суммарных горизонтальных нормативных нагрузок на неподвижные опоры для наиболее характерных схем установки СК и СКУ даны в Приложении 3
|
Новости
В марте 2024 г. компания "Синергия" изготовила фильтры ФСК (2 шт.) для крупнейшего нефтехимическо
Завершено изготовление и осуществлена отгрузка в г. Волчанск фильтров ФОВ и ФСУ для реконструкции С
В марте 2024 г. наше предприятие осуществило изготовление и отгрузку клапанов взрывных ПГВУ 091-80
|